90*1．3=247V。
V o p－－变压器应输出电压，为电源输出电压Vo、整流二级管正向压降Vdf和滤波电感直流压降V L三项之和除以占空比D，即Vop=(Vo+Vdf十VL)／D。在本例中Vo=14V、V df="0"．7V、VL。=0．2V、D=0．8，则 Vop=(1 4+0．7+0．2)／0．8=18．625V
则Np／Ns=1／2*247／18．625≈6．6。
副边绕组Ns=NP／6．6=20／6．6≈ 3匝，在实验中2 0：3的匝比取得了很好的效果。
(4)线径和根数的选取
原边绕组电流为I p="2" P o／Vsη；
Po=Vop*22=14．9*22=327W；
Vsη=Vin min*η=247*98％=242．0 6，其中η为变压器的效率；
则 I p="2"*3 2 7／2 4 2．0.6≈2．7A。
考虑趋肤效应，在l00KHzl00℃下穿透深度为△=7．6 5／F1/2≈0．242mm[4]，2△=0．484mm， 应选择直径不超过0．484mm的漆包线。考虑有漆的厚度，实际中选取了0．49mm
的高强度漆包线。
取电流密度J=6A／mm2，则单根o．49mm线径漆包线可通过电流为：
I=JπD2／4=6*3．1 4*0．49*0．49／4≈1．1 3A
则初级可用3根并联。次级为I p*Np／N s／I≈1 6根。因为次级的电流比较大(2 2A)，也可用铜箔绕制。
(5)高频变压器的绕制
高频变压器的绕制在制作开关电源过程中是很复杂的，当功率管由导通转为关断时，由漏感存储的能量释放会产生很大的电压尖峰，容易造成器件的损坏、并且恶化效率，所以要尽量使变压器的漏感降到最小。这里采用的是“三明治”绕法，即先绕初级的一半，再绕次级，然后绕初级的另一半。这样初级将次级包在里面，可以增加耦合，减小漏感。另外采用多股线绞合的方法，在不同的截面，每一股线交换位置，有利于电流均衡；还可以增加线材的表面积，减小高频电阻，有利于降低温升。
3 0 0 W主功率高频变压器用0．4 9mm线径高强度漆包线，初级用3根绞线后先绕最里面的1 0圈，缠2圈胶带。接着绕中间的次级，用1 6根绞线后绕3圈，甩出中心抽头，再按原方向绕3圈，这样可在同一平面上绕完次级，只是中心抽头的来回两根线有些稍鼓出来一些，之后再缠2圈胶带。然后绕初级的后1 0圈，缠3圈胶带。绕制的时候应尽量使线均匀分布，制作完成后测量电感量为初级1．27mH；两个次级5 5μH。实践证明，这样绕制的变压器漏感很小，原、副边漏感只有几个μH。
(6)驱动变压器的绕制
驱动变压器采用罐型磁芯P23／18，罐型磁芯的特点是在所有类型的磁芯中具有最好的磁屏蔽效果，但是也具有最差的散热能力，因此比较适合用来制作小功率的驱动变压器。
驱动变压器用0．2mm线径，单根。先绕高桥开关管的20圈，中间绕原边的初级20圈，最后绕低桥开关管的20圈。这是另一种采用次级一初级一次级的绕法，同样可以有效地减小漏感。制好后测量电感量大概有1．3mH左右。
(7)扼流圈的计算
扼流圈是开关电源二次输出级主要功率器件，也是影响输出电压指标的重要因素，过大的电感量会使输出的动态特性变差，而过小的电感量又会使输出的纹波指标率差，因此必须选取合适的电感量。粗略地可按下面公式计算：
式中
P――输出功率；
F――开关频率；
I――输出电流。
则电感量为L=2*P／f*I2=2*3 00／(1 00*1 03*2 22)，≈1 2 μ H。
3．纹波抑制和EHI
纹波和E M I是开关电源中的重要指标，可以说是直接评价制作电源好坏的标志，因此纹波抑制和减小EM I是每个电源制作者都要绞尽脑汁去解决的。下面是300w电源的一些解决方法。
(1)300w开关电源在输入级加入了EMI电源噪声滤波器。电源EMI噪声滤波器是一种无源低通滤波器，它无衰减地将交流电传输到电源，而大大衰减随交流电传入的E M I噪声；同时又能有效地抑制电源设备产生的EM I噪声，阻止它们进入交流电网干扰其它电子设备，降低传导搔扰。
(2)在输出级加入了一级抑制纹波噪声的共模扼流圈。使流出的电流和流回的电流在一个小磁环上产生相反的感应磁通，使其相互抵消，极大地消除了输出的高频噪声。经过实验，未加共模扼流圈的输出电压用示波器会看到有20 0mVp-p的高频噪声，加入后只有十几mVp-p。
(3)其它的抑制措施。包括在输入级串接NT C防电网浪涌电阻、在功率开关管和输出整流二极管以及高频变压器初级接入RC吸收网络、使用超快恢复肖特基二极管等等，都可以有效地